衡水廣潤(rùn)球鉸支座-嘉興抗震盆式支座減震連廊支座

減震球鉸支座設(shè)計(jì)依據(jù)

減震球鉸支座設(shè)計(jì)依據(jù)

球形鋼支座的設(shè)計(jì)依據(jù)主要為GB/T 17955—2009《橋梁球形支座》和GB 50017—2017《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》。其中GB/T 17955—2009對(duì)球形支座的產(chǎn)品規(guī)格、技術(shù)要求、試驗(yàn)方法、檢驗(yàn)規(guī)則以及標(biāo)志、包裝、儲(chǔ)存、運(yùn)輸、安裝和養(yǎng)護(hù)等進(jìn)行了規(guī)定，適用于橋梁工程及其他采用球形支座的工程。

減震球鉸支座有限元模型

通過(guò)CAD建立新型抗拔型支座和傳統(tǒng)球形支座的三維立體模型，然后導(dǎo)入到ABAQUS中進(jìn)行分析，連廊結(jié)構(gòu)抗震盆式支座減震連廊支座，支座底端采用固定端約束，并在滑板的表面模擬試驗(yàn)施加豎向荷載，水平推力施加在滑板，等效于表面壓強(qiáng)，兩種球形支座的有限元模型如圖3所示。

減震球鉸支座的位移云圖如圖6所示?？梢钥闯觯涸撔滦涂拱沃ё奈灰茷?.092 mm，位于蓋板部位。取球芯位移點(diǎn)和蓋板位移點(diǎn)進(jìn)行位移分析，繪制其時(shí)間-變形曲線如圖7所示?？梢钥闯?，在豎向壓力作用下，新型球形支座的位移明顯小于傳統(tǒng)球形支座，具有很好的抗壓性能。

抗拉球鉸支座的作用

抗拉球鉸支座在拉力作用下，新型抗拔支座的上滑板和上蓋板接觸，上蓋板與下支座板接觸，支座整體應(yīng)力為315 MPa，位于上滑板的楔形部位，且范圍很小，因?yàn)樵诶ψ饔孟拢善房拐鹋枋街ё鶞p震連廊支座，上滑板和上蓋板通過(guò)楔形部件相互咬合在一起，所以受力較大，容易產(chǎn)生應(yīng)力集中現(xiàn)象，應(yīng)力分布不均。支座板處應(yīng)力為226 MPa，位于支座的4個(gè)凸緣處，該處也是在拉力作用下受力部位。相比之下，傳統(tǒng)的球形支座的拉應(yīng)力為315 MPa，建筑節(jié)點(diǎn)支座抗震盆式支座減震連廊支座，位于支座板處，并且范圍較大，因此該新型抗拔支座在抗拔性能方面明顯優(yōu)于傳統(tǒng)球形支座。

抗拉球鉸支座將該新型支座和傳統(tǒng)支座在豎向拉力作用下進(jìn)行了各部分應(yīng)力隨加載時(shí)間變化的對(duì)比，如圖9所示。可以看出，在拉力作用下，新型抗拔支座和傳統(tǒng)球形支座上滑板的應(yīng)力比較接近，在60 MPa左右，而支座板處的應(yīng)力相差較大，嘉興抗震盆式支座減震連廊支座 ，說(shuō)明該新型抗拔支座上滑板與上蓋板采用楔形連接的方式可降低拉力向支座板處的傳遞，從而達(dá)到了減小應(yīng)力的作用。

抗拉球鉸支座取兩個(gè)支座的位移進(jìn)行對(duì)比分析，繪制其時(shí)間-變形曲線如圖11所示。可以看出：在豎向拉力作用下，新型球鉸支座的位移明顯小于傳統(tǒng)球鉸支座的位移，具有很好的抗拉性能。

現(xiàn)如今滑動(dòng)球鉸鋼支座在建筑鋼結(jié)構(gòu)工程中得到了越來(lái)越廣的應(yīng)用，而球鉸鋼支座也是分大小的(行業(yè)中按重量計(jì)算價(jià)格，在這里用大小表示只是為了體現(xiàn)直觀性)，隨著結(jié)構(gòu)跨度的增大、寬度的增大以及載重量的增大，都要選擇合適型號(hào)的產(chǎn)品。

滑動(dòng)球鉸支座根據(jù)工程結(jié)構(gòu)和支座的使用性能，可分為兩個(gè)類型：?jiǎn)蜗蚧瑒?dòng)球鉸支座（DX）和雙向滑動(dòng)球鉸支座（SX），基本結(jié)構(gòu)是由球體、四氟滑板、箱體、密封蓋、上球殼、底座、密封蓋板、不銹鋼板等組成的。

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