立式渣漿泵服務介紹「在線咨詢」

滾動軸承與軸:軸為Ral. 6pum、RaO. 8μum。

軸承體與滾動軸承:軸承體Ra3. 2μum。

2.配合端面

葉輪輪轂端面、軸套類端面、段與段端面、軸承體端面與軸承壓蓋端面(軸承端蓋端面、軸承架端面)等的表面粗糙度設計為Ra6. 3μum、Ra3. 2μum。

3.滑動軸承部分、圓柱形內外配合表面

1)軸瓦與軸: Ra1.6um/Ra0.8μum、 RaO. 8μm /Ra0. 4μm。

2)軸瓦與軸承體(軸承蓋壓環(huán)): Ra3. 2μum/ Ra3.2μum。

3)軸承體與軸承端(壓)蓋: Ra6. 3μum/ Ra6.3μum、Ra3. 2pum/Ra3. 2μm。

4)滑動軸承部分配合端面、軸承體槽與擋油環(huán)凸臺: Ra3. 2μum。

立式渣漿泵在相似設計中，要求葉輪輪轂也相似，但是從強度的觀點出發(fā)，則又往往不能如此。輪轂直徑的大小，主要取決于軸徑的大小。由泵的相似理論和軸徑按轉矩計算的強度公式可得實型泵和模型泵的軸徑比值，即

  從式(4-19) 和式(4-20) 可看出，若兩臺泵揚程相等，軸所取的許用應力也相等，則泵的尺寸即使相差很大，軸徑比值仍為尺寸比值，即輪轂直徑可以相似。對于單級泵，由于輪轂一般取得比較厚，同時軸的許用剪應力可以在較大的范圍內變動，因此揚程相差不是很懸殊的話，輪轂部分還是可以相似的。對于多級泵，般希望輪轂直徑小，以提高泵的效率，因此輪轂部分尺寸的富余量不大，用低揚程模型泵設計高揚程的泵，輪轂尺寸就顯得不夠，需要修改。例如，用揚程不很高的多級泵作為高揚程給水泵的模型時，因給水泵強度計算時軸徑較粗，而由模型泵換算的軸徑較細，因此應在結構上采取措施，即可以將給水泵葉輪進口內輪轂取消，而將軸徑增加到輪轂直徑，其他部分軸徑相應增加以滿足強度要求，而在葉輪后蓋板上的輪轂直徑可以加粗以傳遞轉矩而不影響相似。當以滑動或轉動形式工作時，比鋼和黃銅加了潤滑油后的潤滑性還要好。在設計實型泵時，應盡量使吳總揚程與模型泵總揚程相接近，輪轂才有條件相似。立式渣漿泵

立式渣漿泵徑向式導葉的結構與作用

  徑向式導葉由正導葉、彎道和反導葉三部分組成。正導葉包括螺旋線部分(見圖4-9AB段)和擴散段部分(見圖4-9BC段)。螺旋線部分主要是收集液體，其設計原理與蝸形體設計原理相同。擴散段部分用來減小液流速度，即將液體部分速度能轉變?yōu)閴毫δ?，以便減少液體至下一級葉輪進口過程中的水力損失。彎道(見圖4-9CD段)的作用在于改變液流的方向，使之產生軸向運動和向心運動。反導葉部分(見圖4-9DE段)在于使從彎道出來的液體均勻地流人下一級葉輪進口，控制下一級葉輪進口的液流預旋(既可用來消除預旋，也可用于保證一定的預旋)。正火將鋼材或鋼件加熱到Ac3或Acem以上30~50°C，保溫適當的時間后，在靜止的空氣中冷卻的熱處理工藝。 正導葉擴散段繪制如圖4-10所示。導葉的水力損失在多級泵中占的比例較大，合理設計導葉十分重要。立式渣漿泵

立式渣漿泵

導葉葉片進口邊與葉輪出口邊的相對位置有平行的(見圖4-12) 和不平行的(見圖4-13)兩種，以采用不平行的且導葉葉片進口邊和葉輪出口邊之間有一定距離的形式為好，外流線上的距離長度要比內流線上的取得大一些( 見圖4-13)。

     3)進口邊與軸心線垂直( 見圖4-14)。自葉輪出來的液流先經過一個環(huán)形空間，在環(huán)形空間中液流的速度按Vm = const的規(guī)律分布。這種形式的導葉用于徑流式葉輪的效果比圖4-11的形式要好。

     2.主要尺寸的確定

     空間導葉的主要尺寸不像葉輪的主要尺寸那樣基本上取決于水力性能，而是較多地考慮結構上的要求。徑流式和混流式導葉主要尺寸的確定方法基本是一致的(見圖4-13和圖4-14)。

     (1)進口寬度b3 b'的大小主要取決于結構要求。長軸深井泵在運轉時，轉子上有軸向推力，使軸伸長。這一伸長長度與傳動軸的長度成正比，需要在運轉前調節(jié)。由泵的相似理論和軸徑按轉矩計算的強度公式可得實型泵和模型泵的軸徑比值，即從式(4-19)和式(4-20)可看出，若兩臺泵揚程相等，軸所取的許用應力也相等，則泵的尺寸即使相差很大，軸徑比值仍為尺寸比值，即輪轂直徑可以相似。采用半開式葉輪的長軸深井泵，往往靠調整轉子的軸向位置來調節(jié)流量和排除泥沙異物的堵塞。長軸深井泵的這些軸向位移有時可達十余毫米，因此b'3應取大些，通常